[0019] 圖2為本發(fā)明一實(shí)施例提供的一種軌道扣件彈性墊板本構(gòu)模型構(gòu)建系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)框圖； [0020] 圖3是本發(fā)明一實(shí)施例提供的電子設(shè)備的結(jié)構(gòu)示意圖。 具體實(shí)施方式 [0021] 為使本發(fā)明實(shí)施例的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有作出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。 [0022] 請(qǐng)參閱圖1，其示出了本申請(qǐng)的一種軌道扣件彈性墊板本構(gòu)模型構(gòu)建方法的流程圖。 [0023] 如圖1所示，軌道扣件彈性墊板本構(gòu)模型構(gòu)建方法具體包括以下步驟： [0024] 步驟S101，構(gòu)建考慮溫度變量的扣件彈性墊板的超彈性本構(gòu)模型，并確定扣件彈性墊板的黏彈性本構(gòu)模型以及塑性本構(gòu)模型。 [0025] 在本步驟中，超彈性本構(gòu)模型的應(yīng)變能函數(shù)表達(dá)式為： [0026] ， [0027] ， [0028] 式中， 為應(yīng)變能， 與 為材料常數(shù)，由相關(guān)試驗(yàn)確定， 與 為主應(yīng)變不變量， 為溫度變化引起的應(yīng)變能改變量， 為曲面積分，曲面積分對(duì)象為墊板溫度，積分上限為試驗(yàn)中墊板所達(dá)到的最高溫度 ，積分下限為試驗(yàn)中墊板所達(dá)到的最低溫度 ， 為以 為底的自然對(duì)數(shù)， 為圍道積分，圍道積分對(duì)象為墊板溫度，積分上限為試驗(yàn)中墊板所達(dá)到的最高溫度 ，積分下限為試驗(yàn)中墊板所達(dá)到的最低溫度 ， 為橡膠材料的比熱容常數(shù)，為墊板實(shí)際溫度， 為標(biāo)準(zhǔn)參考溫度，為橡膠的體積熱膨脹系數(shù)，為材料的第二拉梅常數(shù)。 [0029] 黏彈性本構(gòu)模型的時(shí)域本構(gòu)方程為： [0030] ， [0031] 式中， ， ， 、 均為黏彈性本構(gòu)模型的黏性參數(shù)， 為 隨時(shí)間變化的應(yīng)力， 為溫度系數(shù)， 分別為分?jǐn)?shù)導(dǎo)數(shù)階數(shù)， 、 均為黏彈性本構(gòu)模型的彈性參數(shù)， 為隨時(shí)間變化的應(yīng)變； [0032] 對(duì)黏彈性本構(gòu)模型的時(shí)域本構(gòu)方程進(jìn)行傅里葉變換，得到： [0033] ， [0034] 式中， 為隨頻率變化的應(yīng)變，為虛數(shù)單位， 為隨頻率變化的應(yīng)力，為頻率； [0035] 整理變換得到黏彈性本構(gòu)模型的復(fù)模量，表達(dá)式為： [0036] ， [0037] 式中， 為隨頻率變化的復(fù)模量； [0038] 將 代入黏彈性本構(gòu)模型的復(fù)模量中，分離實(shí)部與虛部 計(jì)算得到黏彈性本構(gòu)模型的儲(chǔ)能模型 、耗能模型 ，并且得到損耗因子 ，表達(dá)式為： [0039] ， [0040] ， [0041] ， [0042] 式中， 為隨頻率變化的儲(chǔ)能模量， 為隨頻率變化的耗能模量。 [0043] 塑性本構(gòu)模型的表達(dá)式為： [0044] ， [0045] 式中， 為塑性摩擦力， 為每次位移方向發(fā)生變化時(shí)參考點(diǎn)的摩擦力，為墊板變形位移量， 為每次位移方向發(fā)生變化時(shí)參考點(diǎn)的位移， 為最大摩擦力，為 對(duì)應(yīng)的位移， ，在區(qū)間（?1,1）內(nèi)變動(dòng)。 [0046] 步驟S102，擬合所述超彈性本構(gòu)模型的第一參數(shù)、所述黏彈性本構(gòu)模型的第二參數(shù)以及所述塑性本構(gòu)模型的第三參數(shù)，分別得到目標(biāo)超彈性本構(gòu)模型、目標(biāo)黏彈性本構(gòu)模型以及目標(biāo)塑性本構(gòu)模型。 [0047] 在本步驟中，對(duì)扣件彈性墊板進(jìn)行靜態(tài)單軸壓縮試驗(yàn)，得到彈性墊板非線性變化的靜態(tài)力?位移曲線，根據(jù)所述靜態(tài)力?位移曲線對(duì)超彈性本構(gòu)模型的第一參數(shù)進(jìn)行擬合； [0048] 對(duì)扣件彈性墊板進(jìn)行極低頻循環(huán)加載，得到極低頻荷載作用下彈性墊板的動(dòng)荷載?動(dòng)位移曲線，根據(jù)扣除靜態(tài)非線性力學(xué)曲線的動(dòng)荷載?動(dòng)位移曲線，對(duì)塑性本構(gòu)模型的第三參數(shù)進(jìn)行擬合； [0049] 對(duì)扣件彈性墊板進(jìn)行定頻變溫試驗(yàn)，得到彈性墊板定頻變溫動(dòng)荷載?動(dòng)位移曲線，在扣除靜態(tài)非線性力學(xué)曲線與動(dòng)態(tài)塑性力學(xué)曲線后，對(duì)黏彈性本構(gòu)模型的第二參數(shù)進(jìn)行擬合。 [0050] 需要說明的是，對(duì)于均勻應(yīng)變的情況，扣件彈性墊板的柯西主應(yīng)力表示為： [0051] ， [0052] 式中， 為墊板的柯西主應(yīng)力， 為應(yīng)變能， 與 為主應(yīng)變不變量， 為主伸長(zhǎng)率， 為靜水壓力； [0053] 計(jì)算3個(gè)方向的主應(yīng)力差值，表達(dá)式為： [0054] ， [0055] 將單軸壓縮試驗(yàn)的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系代入3個(gè)方向的主應(yīng)力差值的表達(dá)式中，得到單元試驗(yàn)下主應(yīng)力與主應(yīng)變的關(guān)系； [0056] 單軸壓縮條件下的主應(yīng)力與主伸長(zhǎng)比滿足的關(guān)系為： [0057] ， [0058] ， [0059] ， [0060] ， [0061] 式中，為主伸長(zhǎng)比， 與 為豎向與橫向的柯西主應(yīng)力， 與 為豎向與橫向的主伸長(zhǎng)率； [0062] 由于壓縮應(yīng)變?yōu)樨?fù)，故主伸長(zhǎng)比 ，將 與 消去得到： [0063] ， [0064] 對(duì)應(yīng)的名義應(yīng)力 為： [0065] ， [0066] 將名義應(yīng)力代入超彈性本構(gòu)模型的應(yīng)變能函數(shù)中，得到超彈性本構(gòu)模型的表征方程，表達(dá)式為： [0067] ， [0068] 式中， ， 與 為方程待定系數(shù)， ， ， 與

4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種軌道扣件彈性墊板本構(gòu)模型構(gòu)建方法，其特征在于，所述擬合所述超彈性本構(gòu)模型的第一參數(shù)、所述黏彈性本構(gòu)模型的第二參數(shù)以及所述塑性本構(gòu)模型的第三參數(shù)，分別得到目標(biāo)超彈性本構(gòu)模型、目標(biāo)黏彈性本構(gòu)模型以及目標(biāo)塑性本構(gòu)模型包括： 對(duì)扣件彈性墊板進(jìn)行靜態(tài)單軸壓縮試驗(yàn)，得到彈性墊板非線性變化的靜態(tài)力?位移曲線，根據(jù)所述靜態(tài)力?位移曲線對(duì)超彈性本構(gòu)模型的第一參數(shù)進(jìn)行擬合； 對(duì)扣件彈性墊板進(jìn)行極低頻循環(huán)加載，得到極低頻荷載作用下彈性墊板的動(dòng)荷載?動(dòng)位移曲線，根據(jù)扣除靜態(tài)非線性力學(xué)曲線的動(dòng)荷載?動(dòng)位移曲線，對(duì)塑性本構(gòu)模型的第三參數(shù)進(jìn)行擬合； 對(duì)扣件彈性墊板進(jìn)行定頻變溫試驗(yàn)，得到彈性墊板定頻變溫動(dòng)荷載?動(dòng)位移曲線，在扣除靜態(tài)非線性力學(xué)曲線與動(dòng)態(tài)塑性力學(xué)曲線后，對(duì)黏彈性本構(gòu)模型的第二參數(shù)進(jìn)行擬合。 5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種軌道扣件彈性墊板本構(gòu)模型構(gòu)建方法，其特征在于，所述根據(jù)所述靜態(tài)力?位移曲線對(duì)超彈性本構(gòu)模型的第一參數(shù)進(jìn)行擬合包括： 對(duì)于均勻應(yīng)變的情況，扣件彈性墊板的柯西主應(yīng)力表示為： ， 式中， 為墊板的柯西主應(yīng)力， 為應(yīng)變能， 與 為主應(yīng)變不變量， 為主伸長(zhǎng)率，為靜水壓力； 計(jì)算3個(gè)方向的主應(yīng)力差值，表達(dá)式為： ， 將單軸壓縮試驗(yàn)的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系代入3個(gè)方向的主應(yīng)力差值的表達(dá)式中，得到單元試驗(yàn)下主應(yīng)力與主應(yīng)變的關(guān)系； 單軸壓縮條件下的主應(yīng)力與主伸長(zhǎng)比滿足的關(guān)系為： ， ， ， ， 式中，為主伸長(zhǎng)比， 與 為豎向與橫向的柯西主應(yīng)力， 與 為豎向與橫向的主伸長(zhǎng)率； 由于壓縮應(yīng)變?yōu)樨?fù)，故主伸長(zhǎng)比 ，將 與 消去得到： ， 對(duì)應(yīng)的名義應(yīng)力 為： ， 將名義應(yīng)力代入超彈性本構(gòu)模型的應(yīng)變能函數(shù)中，得到超彈性本構(gòu)模型的表征方程，表達(dá)式為： ， 式中， ， 與 為方程待定系數(shù)， ， ， 與 為 材料常數(shù)。 6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種軌道扣件彈性墊板本構(gòu)模型構(gòu)建方法，其特征在于，所述目標(biāo)本構(gòu)模型的表達(dá)式為： ， ， ， 式中， 為超彈性單元應(yīng)力， 為M個(gè)塑性單元疊加后的總應(yīng)力， 為N個(gè)黏彈性單元疊加后的總應(yīng)力， 為第j個(gè)塑性單元的應(yīng)力， 為第k個(gè)黏彈性單元的應(yīng)力，為塑性單元總數(shù)，為黏彈性單元總數(shù)。 7.一種軌道扣件彈性墊板本構(gòu)模型構(gòu)建系統(tǒng)，其特征在于，包括： 構(gòu)建模塊，配置為構(gòu)建考慮溫度變量的扣件彈性墊板的超彈性本構(gòu)模型，并確定扣件彈性墊板的黏彈性本構(gòu)模型以及塑性本構(gòu)模型，所述超彈性本構(gòu)模型的應(yīng)變能函數(shù)表達(dá)式為： ， ，